결과 탄성 속성 : 위 단일 결정 ERBO-15의 탄성 강성 및 실온에서 RUS 방법으로 얻은 변형은 표 4에 나와 있습니다. 비교를 위해 문헌 [41]의 ERBO에 대한 데이터는 다음과 같습니다. 추가되었습니다. 또한, 탄성 컴플라이언스 sij는 3 차 대칭을 갖는 재료를 유지하는 관계식을 사용하여 계산되었습니다.//

u1e1? u2e2? u3e3, wher=101; ei는 데카르트 참조 시스템의 기저 벡터를 설명하고 ui는 방향 코사인, 선택에 대한 E 계수입니다.t, 3 차 방향은 다음과 같이 구합니다.&#

1 ([41]의 데이터) 및 ERBO15 변형 (이 작업)의 값은 다음과 같습니다. 그림 6d에 표시됩니다. 팽창 계 결과 : 조사 된 4 개의 초합금에 대한 열팽창 결과가 그림 1 ~ 4에 나와 있습니다. 실험 변형 곡선 eth//f (T)는 모두 고온에서 경사의 재현 가능한 변화를 특징으로합니다. 이것은 열팽창 계수 ath-f (T)가 온도의 함수로== 플롯 될 때 특히 분명해집니다. 이러한 곡선은 고온에서 최대 열팽창 계수를 나타냅니다. 그림 7에는 주조 및 완전 열처리 된 ERBO15W의-열 변형률 및 열팽창 계수가 표시됩니다.-/-

ERBO

W가 표시됩니다. 주조 및 열처리 된 재료의 ath (T) 피크 위치는가까우며/열처리 된 재료의 피크 온도는-주조 재료보다-12K 만 높습니다. ERBO는-1 열처리 된 재료 상태에서-조사되었습니다. ERBO-15 변형의 경우/주조 재료 상태가 분석되었습니다. ThermoCalc 예측 및 합금 조성 : ThermoCalc는 표 1에 주어진 화학 합금 조성을 기반으로 조사 된 모든 합금의 평형 상 분율을 계산하는 데 사용되었습니다. 이들은 그림 9에 온도 함수로 표시됩니다. ERBO에서는-1 열역학적으로 세 가지 안정된 TCP 단계 (l/, r-및 R/단계)는 평형 상태에서 형성되며, ERBO15 및 그 파생물에서-위상 만 형성됩니다. 온도가 증가하면 TCP 및 c-상 분율이 감소하는 반면 c상의--분할은 증가합니다. 표 6에는 계산 된 Solvus (Tsolvus), solidus (Tsolidus), liquidus (Tliquidus) 온도와 함께 873K 및 1323K의 곡선에서 가져온 c-phase-분획이 나열되어 있습니다. 특히 ERBO-1에 대해&계산 된 c-solvus 온도가 ERBO-15 및 그 파생물의 용매 온도보다 약 50K 더 높다는 것이 분명해졌습니다. 계산 된 고 상선 온도는 매우 유사하지만 ERBO&1의 액상 선 온도는 4 가지 합금 중 가장 높습니다. 또한 873K (74vol. %) 및 1323K (56vol. %)에서 계산 된 c-phase fraction&fV c/은 ERBO/1의 경우 가장 높습니다. ERBO/15의 Mo 또는 W 함량이 감소하면 (Ni 증가에 의해 균형이 잡힘) 계산 된 고 상선 및 액상 선 온도가 감소합니다. 감소는 873K에서 더 높은 c-상 분획 (&? 1 vol. %)을 가져 오지만 1323 K에서 더 낮은 c&상 분획 (//3 vol. %)을 초래합니다.-&-&-